&nb微型電磁振動給料機(jī)制砂生產(chǎn)線sp; 

3.2 電機(jī)計算功率的確定在轉(zhuǎn)速一定時，電機(jī)的主要尺寸和有效材料用量取決于電機(jī)的計算功率，因此在電機(jī)設(shè)計時，首先應(yīng)確定其計算功率，從而確定主要尺寸。傳統(tǒng)電機(jī)計算功率可螺旋送料機(jī)根據(jù)給定的額定輸出功率推算出其電磁功率即計算功率，而整流發(fā)電機(jī)卻不能直接將直流輸出功率(直流側(cè)電壓與直流的乘積)作為電機(jī)輸出功率用傳統(tǒng)方法推算其電磁功率，因?yàn)閷φ靼l(fā)電機(jī)來說，并不是每相繞組在整個周期內(nèi)伴隨著相電勢的產(chǎn)生都連續(xù)輸出電流，而是只在某相繞組導(dǎo)通時，該相繞組才有電流流過，因而該繞組在此期間有功率輸出，在其它時間雖然電勢不為零但電流為零，因而在此期間無功率輸出，也就是說整流發(fā)電機(jī)在某一時間只有導(dǎo)通相的繞組出力，而截止相的繞組均處于”閑置”狀態(tài)，這就導(dǎo)致電機(jī)的容量不能充分利用，因此在輸出功率相同的條件下，整流發(fā)電機(jī)必須比傳統(tǒng)交流電機(jī)的計算功率大。設(shè)整流發(fā)電機(jī)直流側(cè)額定電壓、電流分別為Udc、Idc,則整流發(fā)電機(jī)直流側(cè)輸出功率PDC=Udc·Idc (7) 交流側(cè)輸出功率為 PAC=PDC+△U·Idc (8) 式中，△U__整流電流通過的所有整流器件的總壓降。忽略電機(jī)內(nèi)阻抗壓降時PAC即為電機(jī)的電磁功率，由電機(jī)學(xué)知識可知

&nb制砂機(jī)設(shè)備sp;

輸送機(jī)鏈條4結(jié)束語

同步電機(jī)帶整流負(fù)載的運(yùn)行大傾角皮帶提升機(jī)方式近年來得到越來越廣泛的應(yīng)用。而對這種發(fā)電機(jī)的設(shè)計大多仍沿用傳統(tǒng)的設(shè)計方法，雖然有些文獻(xiàn)對該種電機(jī)的設(shè)計運(yùn)行進(jìn)行了一些探索，但大多只針對其中的一個方面，缺乏全面系統(tǒng)的研究，當(dāng)然這些文獻(xiàn)對本文的論述奠定了堅實(shí)的基礎(chǔ)。筆者通過對大量有關(guān)文獻(xiàn)的學(xué)習(xí)，結(jié)合本人設(shè)計實(shí)踐，成就本文，希望能對同行有所幫助。

除本文論述的方面外，帶整流負(fù)載的同步發(fā)電機(jī)尚有許多方面與傳統(tǒng)電機(jī)不同，如電樞反應(yīng)磁勢為“步進(jìn)”性質(zhì)，從而使電磁轉(zhuǎn)矩出現(xiàn)脈動(詳細(xì)論述參見文獻(xiàn)【2】)；電樞反應(yīng)及勵磁計算也需作專門考慮；同步電機(jī)帶整流負(fù)載時可能會出現(xiàn)低頻功率振蕩，需采取相應(yīng)措施予以消除(詳細(xì)論述參見文獻(xiàn)【3】、【4】)；因換相也將帶來諧波、電磁帶式輸送機(jī)械兼容等問題；另外很多整流發(fā)電機(jī)運(yùn)行于變速工況由此也帶來設(shè)計方面的問題(詳細(xì)論述參見文獻(xiàn)【1】)。由于篇幅所限，本文不可能將這些作詳細(xì)論述。這些問題可參考有關(guān)文獻(xiàn)。

參分離機(jī)考文獻(xiàn)

[1] 王鳳翔編機(jī)械振動臺著．交流電機(jī)的非正弦供電．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1997．

[2] 高景德，王詳珩，李發(fā)ZSK型直線雙層振動篩海著．交流電機(jī)及其系統(tǒng)分析．北京：清華大學(xué)出版社，1993．

[3] 馬偉明．十二相同步振動送料盤發(fā)電機(jī)及其整流系統(tǒng)的研究．清華大學(xué)博士論文．1995．

[4] 王志華，解錦輝．帶整流負(fù)載的同步發(fā)電機(jī)的運(yùn)行穩(wěn)定性．中國交流電機(jī)調(diào)速傳動學(xué)術(shù)會皮帶提升機(jī)議論文集．1999

料倉破拱