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點(diǎn)焊方法和工藝


一、點(diǎn)焊方法分YZS圓振動篩類 對焊件饋電進(jìn)螺旋輸送行電焊時,應(yīng)遵循下列原則:①盡量縮短二次回路長度及減小回路所包含的空間面積,以節(jié)省能耗;②盡量減少伸入二次回路的鐵磁體體積,特別是避免在焊接不同焊點(diǎn)時伸入體積有較大的變化,以減小焊接電流的波動,保證各點(diǎn)質(zhì)量衡定(在使用工頻交流時)。 1.雙面單點(diǎn)焊 所有的通用焊機(jī)均采用這個方案。從焊件兩側(cè)饋電,適用于小型零件和大型零件周邊各焊點(diǎn)的焊接。 2.單面單點(diǎn)焊 當(dāng)零件的一側(cè)電極可達(dá)性很差或零件較大、二次回路過長時,可采用這個方案。從焊件單側(cè)饋電,需考慮另一側(cè)加銅墊以減小分流并作為反作用力支點(diǎn)(圖1d)。圖1c為一個特例。 3.單面雙點(diǎn)焊 從一側(cè)饋電時盡可能同時焊兩點(diǎn)以提高生產(chǎn)率。單面饋電往往存在無效分流現(xiàn)象(圖1f及g),浪費(fèi)電能,當(dāng)點(diǎn)距過小時將無法焊接。在某些場合,如設(shè)計(jì)允許,在上板二點(diǎn)之間沖一窄長缺口(圖1f)可使分流電流大幅下降。 4.雙面雙點(diǎn)焊 圖1b及j為雙面雙點(diǎn)的方案示意。圖2-12b方案雖可在通用焊機(jī)上實(shí)施,但兩點(diǎn)間電流難以均勻分配,較難保證兩點(diǎn)質(zhì)量一致。而圖1j由于采用推挽式饋電方式,使分流和上下板不均勻加熱現(xiàn)象大為改善,而且焊點(diǎn)可布置在任意位置。其唯一不足之處是須制作二個變壓器,分別置于焊件兩側(cè),這種方案亦稱推挽式點(diǎn)焊。兩變壓器的通電需按極性進(jìn)行。 5.多點(diǎn)焊 當(dāng)零件上焊點(diǎn)數(shù)較多,大規(guī)模生產(chǎn)時,常采用多點(diǎn)焊方案以提高生產(chǎn)率。多點(diǎn)焊機(jī)均為專用設(shè)備,大部分采用單側(cè)饋電方式見圖1h、i,以i方式較靈活,二次回路不受焊件尺寸牽制,在要求較高的情況下,亦可采用推挽式點(diǎn)焊方案。目前一般采用一組變壓器同時焊二或四點(diǎn)(后者有二組二次回路)。一臺多點(diǎn)焊機(jī)可由多個變壓器組成??刹捎猛瑫r加壓同時通電、同時加壓分組通電和分組加壓分組通電三種方案??筛鶕?jù)生產(chǎn)率、電網(wǎng)容量來選擇合適方案。 二、鏈?zhǔn)浇o煤機(jī)點(diǎn)焊循環(huán) 點(diǎn)焊過程由預(yù)壓、焊接、維持和休止四個基本程序組成焊接循環(huán),必要時可增附加程序,其基本參數(shù)為電流和電極力隨時間變化的規(guī)律。     1.預(yù)壓(F>0,I=0) 這個階段包括電極壓力的上升和恒定兩部分。為保證在通電時電極壓力恒定,預(yù)壓時間必須保證,尤其當(dāng)需連續(xù)點(diǎn)焊時,須充分考慮焊機(jī)運(yùn)動機(jī)構(gòu)動作所需時間,不能無限縮短。 預(yù)壓的目的是建立穩(wěn)定的電流通道,以保證焊接過破碎機(jī)程獲得重復(fù)性好的電流密度。對厚板或剛度大的沖壓零件,有條件時可在此期間先加大預(yù)壓力,而后再回復(fù)到焊接時的電極力,使接觸電阻恒定而又不太小,以提高熱效率。 2.焊接(F=F沖擊式制砂機(jī)ω,拍擊篩I=I反擊式破碎機(jī)ω) 這個階段是焊件加熱熔化形成熔核的階段。焊接電流可基本不變(指有效值),亦可為漸升或階躍上升。在此期間焊件焊接區(qū)的溫度分布經(jīng)歷復(fù)雜的變化后趨向穩(wěn)定。起初輸入熱量大于散失熱量,溫度上升,形成高溫塑性狀態(tài)的連接區(qū),并使中心與大氣隔絕,保證隨后熔化的金屬不氧化,而后在中心部位首先出現(xiàn)熔化區(qū)。隨著加熱的進(jìn)行熔化區(qū)擴(kuò)大,而其外圍的塑性殼(在金相試片上呈環(huán)狀故稱塑性環(huán))亦向外擴(kuò)大,最后當(dāng)輸入熱量與散失熱量平衡時達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。當(dāng)焊接參數(shù)適當(dāng)時,可獲得尺寸波動小于15破碎機(jī)%的熔化核心。在此期間可產(chǎn)生下列現(xiàn)象: ⑴ 液態(tài)金屬的攪拌作用 液態(tài)金屬通電時受電磁力作用產(chǎn)生漩渦狀流動,當(dāng)把熔核視作地球狀且電極端處為二極,其運(yùn)動方向?yàn)椤嗟啦糠钟芍車蚯蛐牧鲃佣罅鹘?jīng)兩極再沿外表向赤道呈封閉狀流動。對于同種金屬點(diǎn)焊,攪拌僅需將焊件表面的氧化膜攪碎即可,但異種金屬點(diǎn)焊時,必須充分?jǐn)嚢枰垣@得均質(zhì)的熔化核心。如通電時間太短,攪拌不充分將產(chǎn)生漩渦狀的非均質(zhì)熔核。 ⑵ 飛濺 飛濺按產(chǎn)生時期可分為前期和后期兩種;按產(chǎn)生部位可分為內(nèi)飛濺(處于兩焊件間)和外飛濺(焊件與電極接觸側(cè))兩種。 前期飛濺產(chǎn)生的原因大致是:焊件表面清理不佳或接觸面上壓強(qiáng)分布嚴(yán)重不勻,造成局部電流密度過高引起早期熔化,此時因無塑性環(huán)保護(hù)必發(fā)生飛濺。 防止前期飛濺的措施有:加強(qiáng)焊件清理質(zhì)量,注意預(yù)壓前的對中。有條件時可采用漸升電流或增加預(yù)熱電流來減慢加熱速度,避免早期熔化而引起飛濺。 后期飛濺產(chǎn)生的原因是:熔化核心長大過度,超出電極壓力有效作用范圍,從而沖破塑性環(huán)在徑向造成內(nèi)飛濺,在軸向沖破板表面造成外飛濺。這種情況一般產(chǎn)生在電流較大、通電時間過長的場合??捎每s短通電時間及減小電流的方法來防止。 飛濺在外表面首先影響外觀,其次產(chǎn)生的疤痕影響耐腐蝕及疲勞性能。內(nèi)部飛濺的殘跡有可能在運(yùn)行時脫落,如進(jìn)入管路(如油管)將造成堵塞等嚴(yán)重事故。 ⑶ 胡須 在加熱到半熔化溫度的熔核邊緣,當(dāng)某些材料(如高溫合金)中低熔點(diǎn)夾雜物較多聚集在晶界處時,這部分雜質(zhì)首先熔化并在電極壓力的作用下被擠出呈空隙。在隨后的過程中,空間有時能被液態(tài)金屬充填滿,但亦可能未充填滿,這種組織形貌在金相試樣上稱為胡須,而未充填滿的胡須猶如裂紋是一種危險(xiǎn)缺陷。 3.維持(F>0,I=0) 此階段不再輸入熱量,熔核快速散熱、冷卻結(jié)晶。結(jié)晶過程遵循凝固理論。由于熔核體積小,且夾持在水冷電極間,冷卻速度甚高,一般在幾周內(nèi)凝固結(jié)束。由于液態(tài)金屬處于封閉的塑性殼內(nèi),如無外力,冷卻收縮時將產(chǎn)生三維拉應(yīng)力,極易產(chǎn)生縮孔、裂紋等缺陷,故在冷卻時必須保持足夠的電極壓力來壓縮熔核體積,補(bǔ)償收縮。對厚板、鋁合金和高溫合金等零件希望增加頂鍛力來達(dá)到防止縮孔、裂紋。這時必須精確控制加頂鍛力的時刻。過早將因液態(tài)金屬因壓強(qiáng)突然升高使塑性環(huán)被沖破,產(chǎn)生飛濺;過晚則因凝固缺陷已形成而無效。此外加后熱緩冷電流,降低凝固速度,亦有利于防止縮孔和裂紋的產(chǎn)生。 4.休止(F>0,I=0) 此階段僅在焊接淬硬鋼時采用,一般插在維持時間內(nèi),當(dāng)焊接電流結(jié)束,熔核完全凝固且冷卻到完成馬氏體轉(zhuǎn)變之后再插入,其目的是改善金相組織。 三、點(diǎn)焊焊TD、D型斗提機(jī)接參數(shù) 當(dāng)采用生產(chǎn)設(shè)備工頻交流電源時,點(diǎn)焊參數(shù)主要有焊接電流、焊接(通電)時間、電極壓力和電極尺寸。 1.焊接電流I青石制砂機(jī)ω 析出熱量與電流的平方成正比,所以焊接電流對焊點(diǎn)性能影響最敏感。在其它參數(shù)不變時,當(dāng)電流小于某值熔核不能形成,超過此值后,隨電流增加熔核快速增大,焊點(diǎn)強(qiáng)度上升(圖3中AB段),而后因散熱量的增大而熔核增長速度減緩,焊點(diǎn)強(qiáng)度增加緩慢(圖3中BC段),如進(jìn)一步提高電流則導(dǎo)致產(chǎn)生飛濺,焊點(diǎn)強(qiáng)度反而下降。所以一般建議選用對熔核直徑變化不敏感的適中電流(BC段)來焊接。 在實(shí)際生產(chǎn)中,焊接電流的波動有時甚大,其原環(huán)錘式破碎機(jī)因有: ①電網(wǎng)電壓本身波動或多臺焊機(jī)同時通電;②鐵磁體焊件伸入焊接回路的變化;③前點(diǎn)對后點(diǎn)的分流等。除選擇對焊接電流變化較不敏感的參數(shù)外,解決上述問題的方法是反饋控制。目前最常用的有網(wǎng)壓補(bǔ)償法、恒流法與群控法。網(wǎng)壓補(bǔ)償法可用于所有各種情況,恒流法主要用于第②種情況,不能用于第③種情況,群控法僅用于第①種情況。 2.焊接時間t直通沖擊式破碎機(jī)ω 通電時間的長短直接影響輸入熱量的大小,在目前廣皮帶提升機(jī)為采用的同期控制點(diǎn)焊機(jī)上,通電時間是周(我國一周為20ms)的整倍數(shù)。在其它參數(shù)固定的情況下,只有通電時間超過某最小值時才開始出現(xiàn)熔核,而后隨通電時間的增長,熔核先快速增大,拉剪力亦提高。當(dāng)選用的電流適中時,進(jìn)一步增加通電時間熔核增長變慢,漸趨恒定。但由于加熱時間過長,組織變差,正拉力下降,會使塑性指標(biāo)(延性比F石子粉碎機(jī)σ/Fτ)下降(圖4)。當(dāng)選用的電流較大時,則熔核長大到一定極限后會產(chǎn)生飛濺。 3.電極壓力F 電極壓力的大小一方面影響電阻的數(shù)值,從而影響析熱量的多少,另一方面影響焊件向電極的散熱情況。過小的電極壓力將導(dǎo)致電阻增大、析熱量過多且散熱較差,引起前期飛濺;過大的電極壓力將導(dǎo)致電阻減小、析熱量少、散熱良好、熔核尺寸縮小,尤其是焊透率顯著下降。因此從節(jié)能角度來考慮,應(yīng)選擇不產(chǎn)生飛濺的最小電極壓力。此值與電流值有關(guān),可參照文獻(xiàn)中廣為推薦的臨界飛濺曲線見圖5。目前均建議選用臨界飛濺曲線附近無飛濺區(qū)內(nèi)的工作點(diǎn)。 4.電極工作面尺寸 其工作面尺寸參見下表。目前點(diǎn)焊時主要采用錐臺形和球面形兩種電極。錐臺形的端面直徑d或球面形的端部圓弧半徑R的大小,決定了電極與焊件接觸面積的多少,在同等電流時,它決定了電流密度大小和電極壓強(qiáng)分布范圍。一般應(yīng)選用比期望獲得熔核直徑大20%左右的工作面直徑所需的端部尺寸。其次由于電極是內(nèi)水冷卻的,電極上散失的熱量往往高達(dá)50%的輸入總熱量,因此端部工作面的波動或水冷孔端到電極表面的距離變化均將嚴(yán)重影響散熱量的多少,從而引起熔核尺寸的波動。因此要求錐臺形電極工作面直徑在工作期間每增大15%左右必須修復(fù)。而水冷孔端至表面距離在耗損至僅存3~4mm時即應(yīng)更換新電極。 點(diǎn)焊時各參數(shù)是相互影響的,對大多數(shù)場合均可選取多種各參數(shù)的組合。 目前常用材料的點(diǎn)焊參數(shù)均可在資料中以表格或計(jì)算圖形式找到,但采用前應(yīng)根據(jù)具體條件作調(diào)整試焊。 由于材料表面狀態(tài)及清理情況每批不盡相同,生產(chǎn)車間網(wǎng)壓有波動、設(shè)備狀況有變化,為保證焊接質(zhì)量,避免批量次品,往往希望事先取得焊接參數(shù)允許波動的區(qū)間。所以大批量生產(chǎn)的場合,對每批材料、每臺剛大修后的設(shè)備須作點(diǎn)焊時允許參數(shù)波動區(qū)間的試驗(yàn),其試驗(yàn)步驟如下: 1)確定質(zhì)量指標(biāo),例如熔核直徑或單點(diǎn)拉剪力的上下限。 2)固定其它參數(shù),作某參數(shù)(例如電流)與質(zhì)量指標(biāo)的關(guān)系曲線,而后改變固定參數(shù)中之一(例如通電時間),再作焊接電流與質(zhì)量的關(guān)系曲線,如此獲得關(guān)系曲線族。 3)再把質(zhì)量指標(biāo)中合格部分用作圖法形成此二參數(shù)(例如電流與時間)允許波動區(qū)間的葉狀曲線。 可同樣獲得例如焊接電流與電極壓力等的葉狀曲線。在生產(chǎn)中把參數(shù)控制在葉狀曲線內(nèi)的工作點(diǎn)上即可。

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ZG慣性振動器廣泛用來作為各種振動機(jī)械(如振動給料機(jī)、振動輸送機(jī)、振動篩分機(jī)、振動落砂機(jī)、振動破碎機(jī)、振動提升機(jī)、振動試驗(yàn)臺等)的激振源
振動電機(jī)
振動電機(jī)礦山、鑄造、冶金、煤炭、電力、糧食、港口、化工、建材、機(jī)械、陶瓷等工業(yè)部門的理想配套設(shè)備

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振動放礦機(jī)

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刮板式輸送機(jī)

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